摘要
　　根據動力裝置，熱電冷聯產可分為外燃燒式（蒸汽動力裝置）和內燃燒式（燃氣動力裝置）。分析了外燃燒式熱電冷聯產系統節能條件，計算表明內燃燒式系統具有節能優勢和潛力。

關鍵詞:熱電冷聯產 供熱供冷 節能
0 引言
　　熱電冷聯產（trigeneration）是同時生產電能（或機械能）、熱能和冷媒水的一種聯合生產方式，由熱電聯產（cogeneration）發展而來，是熱電聯產技術與制冷技術（吸收式或壓縮式）的結合。
　　熱電冷聯產裝置的選擇范圍很大。就動力裝置而言可選擇外燃燒式蒸汽動力裝置和內燃燒式燃氣動力裝置；就制冷而言可選擇壓縮式、吸收式或其它熱驅動制冷方式，還可以根據用戶性質、條件選擇大規模熱電冷聯產生產裝置和設在用戶現場的三聯產裝置。熱電冷聯產系統流程也有許多優選的余地。
　　在熱電聯產應用中，背壓汽輪機常常受到區域供熱負荷的限制不能按經濟規模設置，多數是容量相當小和效率低的，而燃氣輪機則通過技術革新已經產出了尺寸小、質量輕、機械效率高和排氣溫度高的產品。產品的容量從小于750kW到大于75kW，甚至有容量超過300kW和小于80kW的。它們用于熱電聯產時，機械效率為30%～40%，熱效率為70%～80%。所以在有燃氣和燃油的地方，燃氣輪機正日益取代汽輪機在熱電聯產中的地位。
　　20世紀90年代初建成的日本新宿區域供熱供冷中心的熱電冷聯產是一個大規模系統的典型實例。該系統由燃氣--蒸汽聯合循環熱電聯產裝置、汽輪機拖動的離心式冷凍機、背壓汽輪機排隊汽余熱驅動的吸收式冷凍機等組成。作為基本負荷制冷機采用這種"前置式"組合，能適應一年中冷、熱負荷的變化而保持高效運行，節能達10%。近年來我國上海浦東國際機場和上海市黃浦區中心醫院也建成了燃氣輪機熱電冷聯產系統。

1 外燃燒式熱電冷聯產
　　外燃燒式熱電冷聯產系統是由鍋爐產生高壓高溫蒸汽，利用汽輪機將蒸汽的熱能轉變為機械能，并帶動交流發電機發電；汽輪機的抽汽或排汽對外供熱和驅動吸收式制冷機制冷。此外，該系統還可作如下變化：用制冷壓縮機取代交流發電機，或在抽汽式汽輪機的抽汽處裝第二臺帶動制冷壓縮機的汽輪機。
　　熱電冷聯產對于熱電廠來說夏季要供冷從而全年可以多發電，提高了設備利用率。但是與凝汽式發電相比，供熱汽輪機組電效率降低，所以說，外燃燒式熱電聯合生產熱能是以發電量的減少為代價的。筆者在文獻[1]中估算了利用汽輪機抽汽或排汽對外供熱和驅動吸收式制冷機制冷情況下的供熱、供冷一次能耗率。方法是在消耗同等數量燃料熱的條件下，熱電機組因供熱而比用凝汽式機組所減少的發電量，折合成一次燃料熱，作為聯產供熱消耗的能量。因這種方法固定了發電能耗率，故可只根據供熱和供冷一次能耗率來估計哪一類熱電冷聯產系統是節能的。而且用該法也便于與其它單純供熱和供冷的系統比較。這種方法還能區別汽輪機型式、進汽參數及供熱參數等不同因素的影響。這一點對于供冷能耗估算是至關重要的。
　　估算結果表明，利用聯產熱供暖供冷與用鍋爐或直燃熱相比總是節能的。至于把得用聯產熱供暖與電動熱泵供暖相比，以及利用聯產熱驅動制冷系統供冷和電動制冷相比的結果，則不能一概而論。由于汽輪機型式和進、排汽壓力有高有低，制冷機和熱泵的特性系數COP也有高有低，還有電廠效率和實際運行情況等等，所以必須全考慮有關因素具體分析。總體上，利用外燃燒式熱電聯產的熱能供熱制冷，需要汽輪機有較高的進汽壓力和熱驅動制冷機較高的性能系數，才能與具有較高性能系數的電動制冷機和熱泵相競爭。汽輪機直接拖動的壓縮式制冷一次能耗率取決于制冷機的COP，與電動制冷類似。

2 內燃燒式熱電冷聯產
　　在內燃燒式熱電冷聯產系統中，內燃機或燃氣輪機通過一或兩個軸，向交流發電機和/或制冷壓縮機提供機械能。由一自動調節系統調節交流發電機和制冷壓縮機提供能量的比例。內燃機或燃氣輪機的排氣余熱可以直接或間接（通過余熱鍋爐）用于供熱及吸收式制冷機組制冷。回收排氣余熱所得蒸汽也可先帶動汽輪機發電或產生機械功，構成燃所-蒸汽聯合循環，進一步提高熱能動力裝置的效率，然后再由汽輪機的抽汽或排汽供熱及由吸收式制冷機組制冷。
　　內燃燒式熱電聯產熱能是從回收燃氣輪機或內燃機排出的煙氣或冷卻汽缸的余熱所得，若未采用燃氣-蒸汽聯合循環，則不影響發電量卻提高了熱能利用率。所以可視為廢熱利用，從能源的有效利用來看比外燃燒式熱電聯產更為有利。
　　20世紀90年代初美國專為區域供能開發了熱電冷三聯產機械。其特性是：與原動機（燃氣輪機）在同一根軸上連接著發電機/電動機和制冷壓縮機；天然氣和電的任意組合都可用于驅動螺桿壓縮機，而原動機產生的軸功可用于在任意比例下生產冷媒水和發電；用原動機的排氣生產出熱。從來自區域供能裝置運行的實際數據，得出單位冷量的天然氣消耗量換算成供冷一次能耗率為：帶熱回收的三聯產0.317，三聯產0.667。三聯產裝置的年滿負荷運行時數達到5000～7000h[2]。
　　下面以一個例子說明熱電冷聯產系統的流程，以及在內燃燒式熱電冷聯產系統的一次能耗率和節能率的計算。

　　　　　　　　　　　　　　　　　　圖1 復合式聯產系統的流程

　　圖1所示的復合式聯產系統[3]是在上面電量描述的在內燃燒式熱電冷聯產系統基礎上發展的。該系統由以天然氣為一次能源Q_p的內燃機（ICE）、發電機（G）、吸收式制冷系統（ARS）和蒸氣壓縮式制冷/熱泵系統（HP）組成。熱泵的驅動力P是常規熱電聯產機組總電量N_CCU的一部分。N_CCS是熱電冷聯產的輸出電量。內燃機的供熱量Q ICE是來自燃燒產物熱量Q_CP與來自冷卻汽缸的熱量Q_EC之和。用Q_CP作吸收式制冷系統的驅動熱能；熱泵冷凝器放熱Q_CH和冷卻汽缸得熱Q_EC用于供熱水。圖示系統分別從吸收式制冷系統蒸發得到冷量Q_EA，從換熱器HEEC和HEWH及熱泵冷凝器得到熱量Q_EC + Q_WH + Q_CH，以及電量N_CCS。這個系統的特點是回收吸收式制冷機的吸收器和冷凝器的放熱作為壓縮式熱泵蒸發器的吸熱。前者作后者的低溫熱源，后者為前者提供冷卻水。它還能生產出兩種溫度的熱水以滿足不需要。
　　計算采用如下參數：
　　復合式聯產系統的一次能耗量Q_P =243.1kW，從內燃機回收的熱量Q_ICE= 125.17 kW，常規熱電機組輸出的電量N_CCU =74kW ，從換熱器HE_CP取得的熱量_QCP=66.28kW，從換熱器HE_EC取得的熱量Q_EC=58.89kW，電熱比，常規熱電機組的總效率，分產時發電與輸電效率η_e=0.35，分產時鍋爐供熱效率η_f=0.9,分產時壓縮式制冷系統性能系統COP_CRS =2.5。
　　對于圖1的復合式聯產系統作計算得到：可利用熱輸出量之和
　　　　　　　　　　 ∑Q_H= Q_CP+ Q_EC = Q_WH =188.47kW
　　供冷量
　　　　　　∑Q_C= Q_EA =46.01kW
　　壓縮式熱泵系統的驅動力
　　　　　　 P=17.28kW
　　電力輸出
　　　　　 N_CCS = N_CCU - P-=56.72 Kw
　　　　　　
　　復合式聯產系統的一次能耗率
　　　　　　
　　熱電冷分產系統的一次能耗率
　　　　　　　 PER_SG =1.455
　　一次能的節約率
　　　　　　　　
　　計算結果表明，該復合式聯產系統與采用鍋爐、壓縮式制冷機和凝汽式發電機的熱電冷分產相比節能率達42.6%。盡管它采用了性能系統只有0.7的單效溴化鋰吸收式制冷機，但因制冷機的排熱得到利用，整個系統仍有很低的一次能耗率。
3 結束語
　　利用外燃燒式熱電聯產的熱能供熱制冷，與利用直燃/鍋爐熱相比總是節能的，但與性能系數較高的電動制冷和熱泵相比較，則需要汽輪機有較高的進汽壓力和熱驅動制冷機有較高的性能系數。所以說，外燃燒式熱電冷聯產的節能是有條件和有局限性的。
　　內燃燒式熱電聯產熱能是從回收燃燒產物或冷卻氣缸余熱所得，不影響發電量，故具有節能優勢。文中介紹的復合式聯產系統，與分產相比系統節能率達40%。可見，通過優化設備配置和系統流程，內燃燒式熱電冷聯產還有很大的節能潛力。
　　在區域供熱和供冷應用中有條件地以內燃燒式或燃氣-蒸汽聯合循環聯產裝置取代外燃燒式聯產裝置是一種趨勢。當然還需針對不同供能對象和負荷條件進行設計，解決好能量利用的合理性與用戶條件的現實性的矛盾，才能收預期的節能效果。
　　近來，微型燃氣輪發電技術在美國和日本興起，設備發電容量30～80kW，發電效率達26%～28.5%。這種小型化、高效率和分散型的發電裝置，有可能成為21世紀能源技術的主流，并將掀起"電源小型分散化"的技術革新熱。可以想見，小型分散化熱電冷聯產系統將會與之伴隨發展。